1. Прямоток и противоток
— Q dF = —Wx dtx = — Wt dtt. Далее, по аналогии с преды¬дущим случаем, находим:
K{h-t2) dF==__Jk_==__Jh—= -d(h-h) Q t\-t\ t"2-t2 (t[-Q-(t\-t2)
К[fl-Q-fi-Q] f jr_ У8 d(ti-t2)
(r)
h — t,
(h—Q — Ol — Q Ai — Да v
i = K_U-2> , K\—— F=K л
где Ai = t\ — f2 и Д2 = fx — <|.
Зная одну из граничных разностей температур (например, Д.), можно определить абсолютную разность температур теплоноси¬телей в любом сечении теплообменного аппарата (Д = t, — L) Так, в случае прямотока из уравнений (б) и (в) следует:
dQ = К AdF = —
dA
dA
Wi+W,
f dA г откуда — J -д- = mK \dF и
д=д1в * (VI,3)
l??.fx~ поверхность теплообмена до рассматриваемого сечення; т— \IWX +
Из уравнения (VII.3) видно, что разность температур тепло¬носителей изменяется вдоль поверхности теплообмена по экспо¬ненциальному закону. Это уравнение справедливо также для противотока при т= \IW1 — \!W1.
Среднелогарифмическая разность температур всегда меньше среднеарифметической Дор = (Ах + Д2)/2. Однако при Д2/Дх > > 0,7 это расхождение становится менее 1%, и расчет теплооб¬менного аппарата допустйм по среднеарифметической разности температур. Заметим, что выражение (VII.2) упрощается в слу¬чаях, когда один из теплоносителей сохраняет постоянную тем¬пературу вдоль всей поверхности теплообмена (конденсирующийся насыщенный пар, кипящая жидкость). Так, имеем: